甲酸丁酯储罐设备厂家，甲酸丁酯储罐生产厂家，甲酸丁酯储罐制造厂家一方面，在实践中，钢筋、钢材等的平均屈服强度高于规范中给定的材料强度值，抗爆设计中采用系数γsif来考虑这种情况，以充分发挥材料的性能。该系数与材料的应变速率无关，本标准表6.2.6-1给出的γsif取值参考了ASCE手册。
另一方面，需要考虑在动力荷载下的材料响应明显不同于静态荷载的材料响应。如混凝土和钢材在快速施加的荷载作用下，因不能以施加荷载相同的速率做出反应，因此造成了其屈服强度的增加及塑性变形的减小。在较快的应变速率时，要产生相同的变形，就需要施加比较低速率时更大的荷载。这种屈服应力的增加对较低强度材料来说是很显著的，并且随材料静屈服强度的增加而减小。
材料强度动力提高系数的大小取决于几个因素，甲酸丁酯储罐设备厂家，甲酸丁酯储罐生产厂家，甲酸丁酯储罐制造厂家包括静态材料强度和应变速率。通常一种材料的静态强度越高，动力强度的增加值就越低。材料应变的速率越快，动力屈服和大强度的增加值就越高。
国外抗爆建筑物的设计方法有一个演变的过程：从初的等效静荷载法及传统的静力分析方法（BradfordandCulbertson），到建立在等效TNT爆炸荷载（Forbes，1982）的基础上，考虑结构构件动力特性及延性的简化动力分析方法，再到根据蒸气云爆炸模型来区分爆炸荷载的特点，采用非线性多自由度的动力计算模型对建筑物进行动力分析。当建筑物为单层时，构件呈现单自由度动力特征，甲酸丁酯储罐设备厂家，甲酸丁酯储罐生产厂家，甲酸丁酯储罐制造厂家可采用单自由度的动力计算模型。
闭式解法、图解法、数值积分法是目前单自由度构件动力计算中常用的简化方法。对于不少于两层的建筑物，结构动力分析宜采用有限元分析方法进行整体分析。
单自由度构件动力分析的通常做法是先假定构件截面、配筋As（钢筋混凝土构件）、加劲材料面积（加劲砌体构件），然后计算构件的极限抗力Ru构件的弹性极限变形、构件的延性比、构件的弹塑性变形、支座转角，判断延性比、甲酸丁酯储罐设备厂家，甲酸丁酯储罐生产厂家，甲酸丁酯储罐制造厂家支座转角是否满足要求。为方便计算，本标准附录A、附录B给出了图解法、数值积分法的计算过程和要求。
6.4.2为了满足抗爆结构的塑性变形要求，设计时应保证构件首先出现受弯裂缝和钢筋屈服，防止过早地发生斜裂缝破坏，即为抗剪留出稍大的安全储备。
当考虑材料强度随应变速率变化的影响时，就需要考虑材料强度的动力提高系数γdif，即材料动力强度与静态强度的比值。γdif随应变速率的增大而增大，钢筋混凝土应变速率随配筋率的变化而变化。γdif还取决于应力的形式（弯曲、剪切），因为这些应力峰值是在不同的时间产生的。弯曲应力产生非常快，而剪切峰值在时间上可能产生的相对晚些，甲酸丁酯储罐设备厂家，甲酸丁酯储罐生产厂家，甲酸丁酯储罐制造厂家导致剪切应变速率较低。